.RU

Пояснительная записка к курсовому проекту по курсу: Основания и фундаменты




Министерство образования Российской федерации.


Дальневосточный Государственный Технологический Университет.

Строительный институт.


Кафедра

Строительной механики.

Пояснительная записка к курсовому проекту по курсу:


Основания и фундаменты


Выполнил: Студент

Гр. С-933 Кичан И.С.

Проверил: Пронкина Т.Н.


Владивосток

2003г.

Содержание



Введение. 3

1.Грунтовые условия строительной площадки. 4

1.1.Определение наименования грунтов по ГОСТ 25100-82. 4

1.2.Физико-механические характеристики грунтов. 5

1.3. Оценка грунтовых условий (заключение по стройплощадке) 8

2. Расчет и проектирование фундаментов мелкого заложения на естественном основании. 9

2.1 Глубина заложения фундамента. 9

2.2 Определение размеров подошвы фундамента. 9

2.2.1 Стена по оси «А» без подвала. 10

2.2.2 Стена по оси «Б» без подвала. 11

2.2.3 Стена по оси «В» с подвалом. 13

2.4. Расчет деформации оснований. Определение осадки. 14

2.4.1. Фундамент под стену по оси «Б». 14

2.5. Конструирование фундаментов мелкого заложения. 18

3. Расчет и конструирование свайных фундаментов. 19

3.1Выбор типа, вида, размеров свай и назначение габаритов ростверков. 19

3.2 Определение несущей способности и расчетной нагрузки свай. 20

3.3 Определение числа свай в свайном фундаменте и проверки по 1 группе предельных состояний. 20

3.5 Расчет осадок условного свайного фундамента 22

3.6 Подбор оборудования для погружения свай. Определение расчетного отказа. 23

3.7 Заключение по варианту свайных фундаментов. 24

Назначаем свайные фундаменты из забивных свай по ГОСТ 19804.1-79* 24

квадратного сечения 0,3х0,3м, длиной 7м. Марка сваи С 7-30, несущая способность Fd=806кН. Ростверки монолитные железобетонные высотой 1,5м. Несущий слой-глина полутвердая с IL=0.27. Оборудование для погружения - паро-воздушный молот одиночного действия ССС-570 с Еd=25.2 кДж. Расчетный отказ-0,004м. 24

3.8 Рекомендации по производству работ и устройству гидроизоляции. 24

Земляные работы должны выполнятся комплексно-механизированным способом в соответствии со СНиП 3.02.07-87. Ширина по дну траншеи с учетом ширины конструкции фундаментов и необходимостью спуска людей с добавлением 0,6м. 24

Наружную поверхность фундаментов, стен подвала покрывают двумя слоями горячего битума. 24

Заключение 25

Список использованной литературы. 26
Введение.
Цель данного курсового проекта – проектирование и расчет фундаментов для химического корпуса со стенами из стеновых панелей, внутренний каркас из сборных ж/б колонн с продольным расположением ригелей.

Размеры в плане 27х36 м.

Здание имеет подвал в осях В-Г. Отметка пола подвала – 3 м.

Отметка пола первого этажа 0.00 м на 0.15 м выше отметки спланированной поверхности земли.

Место строительства – поселок Кировский заданы отметки природного рельефа – 38,2м и уровня грунтовых вод 34,8м .

Также известны инженерно-геологические условия, физические характеристики грунтов и их гранулометрический состав.

В ходе разработки курсового проекта необходимо рассчитать два типа фундаментов: мелкого заложения и свайный.

Для фундаментов мелкого заложения проводятся расчеты: определение физико-механических свойств грунтов, оценка грунтовых условий строительной площадки, расчет размеров и выбор вариантов фундаментов, расчет оснований по деформациям, расчет осадки.

Для разработки свайных фундаментов: расчет размеров ростверков, определение осадки свайных фундаментов, подбор оборудования для погружения свай и расчетный отказ.
  1. ^ Грунтовые условия строительной площадки.
    1. Определение наименования грунтов по ГОСТ 25100-82.

Слой 1- Насыпь

Характеристики не определяются

2-й слой Пылевато-глинистый




3-й слой Песчаный

Вывод: песок средней крупности, средней плотности, влажный.

4-й слой Пылевато-глинистый



Вывод: глина полутвердая.

    1. ^ Физико-механические характеристики грунтов.

1 Слой- насыпь.

2 Слой- супесь пластичная.

e=0.6

E=20 МПа

φn=25

cn=14 кПа

3 Слой- песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой.

e=0.65

Sr=0.98

φn=35

cn=1 кПа

Е=30 Мпа
^ 4 Слой- глина полутвердая
e=0.8

Il=0.095

cn=73.2 кПа

φn=20.4

E=25.6 МПа
Физико-механические свойства грунтов
Таблица 1.

№ слоя

Мощность слоя
м

Отметка подошвы слоя
м

Полное наименование грунта

Физические характеристики

Механические характеристики


г/см3

S

г/см3

w

e

Sr

WL

WP

IP
%

IL
%

cn
КПа

n
град

Е
МПа

1

0.5

36,6

Насыпь

1,6

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

2

3.9

33,4

Супесь пластичная

1,99

2,72

0.17

0.6

-

0,2

0,14

6

0,5

14

25

20

3

4,6

28,6

Песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой.

2

2,67

0.24

0.65

0,98

-

-

-

-

1

35

30

4

7.2

21,4

Глина полутвердая

1,93

2.72

0.28

0.8

-

0.46

0.25

21

0.27

50,5

18,5

19,5
^ 1.3. Оценка грунтовых условий (заключение по стройплощадке)
Строительная площадка имеет спокойный рельеф с абсолютной отметкой 38,2м . Грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием слоев. Наблюдается согласное залегание пластов с малым уклоном (i=1-2%). Грунтовые воды залегают на абсолютной отметке 34,8м т.е. на глубине 3,4 от поверхности, и принадлежат к второму слою.

Послойная оценка грунтов:

1-й слой – насыпь, толщиной 1,6 м – как основание не пригоден.

2-й слой – супесь, пластичная. Толщина слоя 3.9 м. Модуль деформации Е=20 МПа указывает на то, что данный слой среднесжимаем и может служить вполне хорошим естественным основанием, R0=262,5 кПа следовательно супесь средней прчности.

3-й слой – песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой, толщиной 4.8 м . По модулю деформации Е=30 МПа малосжимаем и может служить хорошим естественным основанием, R0=400 кПа следовательно песок прочный

4-й слой – глина полутвердая, мощность 7.2 м. По показателю текучести ( IL=0.27 <0.6) грунт является хорошим естественным основанием. По модулю деформации Е=19,5 грунт сильно сжимаемый- не пригоден как естественное основание. По прочности R0=273кПа среднепрочный.
^ 2. Расчет и проектирование фундаментов мелкого заложения на естественном основании. 2.1 Глубина заложения фундамента.
Глубина заложения фундаментов назначается в результате совместного рассмотрения инженерно-геологических условий строительной площадки, конструктивных и эксплуатационных особенностей зданий и сооружений, величины и характера нагрузки на основание.

Различают нормативную dfn и расчетную df глубину промерзания грунтов.

Нормативная глубина промерзания dfn – это среднее ( за срок более 10 лет) значение максимальных глубин промерзания грунтов на открытой площадке.



здесь:


Расчетная глубина промерзания:



kh – коэффициент влияния теплового режима здания.

Для фундаментов в бесподвальной части здания при t=18 градусов:

df =0.8*2,37=1,896м

для части здания с подвалом при t=5 градусов:

df =0.7*2,37=1.659м

Окончательная глубина заложения фундамента из условия промерзания грунтов назначается с учетом уровня подземных вод dw

В нашем случае dw=3,4 м

в части здания без подвала: df + 2м =3.896м , что >3,4 м

в части здания с подвалом: d­f +2м =3.659м , что >3,4 м

глубину заложения фундамента принимаем не менее df.

^ 2.2 Определение размеров подошвы фундамента.
Размеры подошвы фундаментов подбираются по формулам сопротивления материалов для внецентренного и центрального сжатия от действия расчетных нагрузок.

При расчете нескальных грунтов давление по подошве фундамента не должно превышать условную критическую нагрузку:

Рср ≤ R

Рmax≤1.2R

Pmin>0

R – расчетное сопротивление грунта основания, рассчитывается по формуле, учитывающей совместную работу сооружения и основания и коэффициенты надежности.



C1 и C2 – коэффициенты условий работы принимаемые по СНиП т.3

C1= 1.2 – для пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пылева- то-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя

0,25< IL  0,5

C2= 1.1

К = 1.1 – т.к. прочностные характеристики грунта ( с и ) приняты по таблицам СНиП.

M Mg Mc – коэффициенты зависящие от II

Kz=1 т.к. b – ширина подошвы фундамента < 10 м.

II – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента

(II)1 – то же, залегающих выше подошвы фундамента.

сII – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

Среднее давление по подошве ф-та:

; ;

N0 – нагрузка на фундамент

N0=(Nn+Nвр) f ; f=1

mt­ – среднее значение удельного веса грунта и бетона.

А – площадь подошвы фундамента

для ленточного А= b1м

для столбчатого А=b2 м

В данном курсовом проекте для определения размеров подошвы фундамента использован графоаналитический метод решения.
^ 2.2.1 Стена по оси «А» без подвала.
Нагрузки:



N0=1400 кН

Т0=130 кН

М0=200 кНм





d=1.8м; Р =1400/b2 + 201.8=1400/b2 + 36 = f1(b)

P

b

1436

1

386

2

191,5

3

123,5

4

Расчетное сопротивление:





M =0,78

Mg =4,11

Mc =6,67





R

b

257,64

0

332,52

4


Принимаем фундамент ФВ8-1 2700х2400 мм.

bтр = 2,4 м, принимаем b=3м.


Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента



; ;





R(2,7)= =313,8 кПа

Pср=230кПа

Pcp
Pmax1.2R; 350,4<376,5

Pmin>0 ; 109,3>0



Недогруз 26 %, ни чего не меняем т. к. при других размерах подошвы фундамента не выполняется неравенство Рmax≤1.2R.

^ 2.2.2 Стена по оси «Б» без подвала.
Нагрузки:



N0=2700 кН

Т0=110 кН

М0=190 кНм






d=1,8 м; db =0 м

Р =2700/b2 + 201,8=2700/b2 + 36 = f1(b)

P

b

2736

1

711

2

336

3

204,75

4

Расчетное сопротивление:





M =0,78

Mg =4,11

Mc =6,67



]



R

b

257,64

0

332,52

4


bтр = 3,1м, принимаем b=3,6м, фундамент ФВ11-1 3600х3000мм.

Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента



; ;





Pср=286,1 кПа

Pcp
Pmax1.2R; 346<357,4·1.2

Pmin>0 ; 226,32>0

R=1.2·(15,6·3,6+214,7)=357,4 ; P


Недогруз 19%

^ 2.2.3 Стена по оси «В» с подвалом.
d1 – глубина заложения фундамента, приведенная от пола подвала

d­1 = hs+ hcf cf /II1

hs – толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м.

hcf – толщина конструкции пола подвала (0.15м)

cf – расчетное значение удельного веса пола подвала(22 кH/м3)

d1=1,8+0,15·22/16,4=2м

db – глубина подвала


Нагрузки:



N0=2200 кН

Т0=80 кН

М0=170 кНм





d1=2 м; db =4,8 м

Р =2200/b2 + 204,8=2200/b2 +96 = f1(b)

P

b

1073

1,5

646

2

340,4

3

233,5

4

Расчетное сопротивление:

кН/м3

град

M =1,68

Mg =7,71

Mc =9,58







R

b

948,8

0

1110

4


bтр = 1,6м, принимаем b=2,1м, фундамент ФВ4-1 2100х1800мм, это наименьший фундамент подходящий под колонны сечением 800х500мм.

Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента



; ;





Pср=617,7кПа

Pcp
Pmax1.2R; 1036<1.2·1033,5

Pmin>0 ; 336>0

R=1.2·(33,6·2,1+790,7)=1033,5 ; P



Недогруз 40 %, ни чего не изменяем т. к. принятые колонны имеют сечение 0,8х0,5 м, а это наименьший фундамент для таких колонн.
^ 2.4. Расчет деформации оснований. Определение осадки.
Осадка оснований S , с использованием расчетной схемы линейно-деформируемоей среды определяется методом послойного суммирования:

где:

 - безразмерный коэффициент = 0.8

zpi – среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения на верхней и нижней границах слоя по вертикали проведенной через центр подошвы фундамента.

hi и Ei – соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя грунта.

n – число слоев, на которые разбита сжимаемая толщина основания.

Для рассмотрения разности осадок возьмем бесподвальную часть здания, сравним осадки фундаментов под внешней и внутренней стенами.
^ 2.4.1. Фундамент под стену по оси «Б».
Эпюра напряжений от собственного веса грунта:

где:



Высота слоя, м

Удельный вес грунта, кН/м3

zgi, кН/м2

общ, кН/м2

1

0

0

0




2

1,8

19,9

35,82

35,82

3

1,4

10,75

15,05

50,87

4

4,8

10,08

48,38

147,64

5

σzw-6.2м

10

62

209,64

6

7,2

19,3

138,96

348,6


i – удельный вес i-го слоя грунта .

Нi – толщина i-го слоя.

zg0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

zg0=0,2γ2+γ1·h1=4+25.6=29,6 кН/м2

Строим вспомогательную эпюру 0.2zg – для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.


^ Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента:

zp=P0 , где:

P0 = Pcp - zg0 ­ - дополнительное вертикальное давление на основание

Р – среднее давление под подошвой фундамента.

P0 =286,1-29,6=256,5 кПа

 - коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины

hi = 0.4b = 0.43,3 =1,3 м





Сжимаемую толщу основания определяем графически – в точке пересечения графиков

f(0.2zg0) и f(zp) - Сжимаемая толщина Нс=7м, zp =21,88кПа

Аналитическая проверка: zp = 0.2zg  5 кПа

zg = к75,132Па

0.2zg = 15,02кПа – условие выполнено

Расчет осадки:

N слоя

hi

Еi

σzp кров.

σzp под.

σzp сред.

σ

1

1,3

20000

256,5

210,84

233,67

0,0122

2

1,3

20000

210,84

120,55

165,70

0,0086

3

0,4

20000

120,55

111,73

116,14

0,0019

4

1,3

30000

111,73

62,82

87,28

0,0030

5

1,3

30000

62,82

40,27

51,55

0,0018

6

1,3

30000

40,27

27,74

34,01

0,0012



















0,0286


S = 2,86 см

Осадка не превышает допустимые 8 см.

2.4.2. Фундамент по оси «В».

Эпюра напряжений от собственного веса грунта:

где:



Высота слоя, м

Удельный вес грунта, кН/м3

zgi, кН/м2

общ, кН/м2

1

0

0

0




2

1,8

19,9

35,82

35,82

3

1,4

10,75

15,05

50,87

4

4,8

10,08

48,38

147,64

5

σzw-6.2м

10

62

209,64

6

7,2

19,3

138,96

348,6


i – удельный вес i-го слоя грунта .

Нi – толщина i-го слоя.

zg0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

zg0=76,47 кН/м2

Строим вспомогательную эпюру 0.2zg – для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.


^ Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента:

zp=P0 , где:

P0 = Pср - zg0 ­ - дополнительное вертикальное давление на основание

Р – среднее давление под подошвой фунадмента.


P0 = 617,7 –76,47=541,23 кПа

 - коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины

hi = 0.4b , где b – ширина фундамента

hi = 0.42,1 = 0,8 м



Сжимаемую толщу основания определяем графически – в точке пересечения графиков

f(0.2zg0) и f(zp) - Сжимаемая толщина Нс= 4,8 м zp =39,94 кПа

Аналитическая проверка: zp = 0.2zg  5 кПа

zg = 147,64кПа

0.2zg =29,53кПа – условие выполнено

Расчет осадки:

N слоя

hi

Еi

σzp кров.

σzp под.

σсред.

S

1

0,8

30000

541,23

437,314

489,27

0,0104

2

0,8

30000

437,314

335,021

386,17

0,0103

3

0,8

30000

335,021

153,168

244,09

0,0065

4

0,8

30000

153,168

101,751

127,46

0,0034

5

0,8

30000

101,751

72,525

87,14

0,0023

6

0,8

30000

72,525

52,229

62,38

0,0017



















0,0346



В связи с отсутствием данных о последующих слоях вычислить осадку в этих слоях не возможно, однако исходя из того, что осадка в слое №14 мала, осадкой последующих слоев можно пренебречь.

S = 0.0346 см

Осадка не превышает допустимые 8 см.

Необходимо проверить разность осадок фундаментов в здании.

где:

S – разность осадок фундаментов в здании

L – расстояние между этими фундаментами

(3,46-2,89)/600 = 0.00095 < 0.002 – условие выполнено


Величины осадок различных фундаментов в здании допустимы, разность осадок также в норме, следовательно фундаменты подобраны верно.

^ 2.5. Конструирование фундаментов мелкого заложения.
После проведенных расчетов принимаем фундаменты:

-по оси «А»( в бесподвальной части здания) – сборный под колонны ФВ8-1 2,7х2,4м Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -1800 мм.


-по оси «Б» (в бесподвальнй части здания) – сборный под колонны ФВ10-1 3,3х3м Глубина заложения фундамента от планировочной отметки –1800 мм.


-по оси «В» (в подвальной части здания) – сборный под колонны ФВ4-1 2,1х1,8м. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -4800 мм.

-по оси «Г» (в подвальной части здания) – ленточный, сборный. Плиты железобетонные Ф16; блоки фундаментные марки – ФС 6. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -3450 мм.

2.6. Определение активного давления грунта на стену подвала.

Характеристики грунта

  1. Нормативные:

γn=19,9 кН/м3

φn=25 град

Cn=14 кПа

  1. Расчетные:

γ1=γn/γq=19.9/1.05=18.95 кН/м3

φ1=φn/φq=25/1.15=21.70

С1=Сn/Cq=14/1.5=9.3 кПа

  1. Засыпка:

γ11=γ1х0,95=8,95х0,95=17,97 кН/м3

φ11=φ1х0,9=21,7х0,9=19,53 0

С11=С1х0,5=9,3х0,5=4,65 кПа

Построение эпюры активного давления грунта на стену подвала

σа=σаφ+σас+σaq

σаφ=γ11·z·λа

λа=tg2=0.49

σаφ=17.97·0.49·2=17.61 кН/м2

σас=

σaq=1.2qн·λa=1.2·0.49·10=5,88 кН/м2

^ 2.7. Заключение по варианту фундаментов мелкого заложения.

Несмотря на немаленькие недогрузки все фундаменты рациональны и на свайный фундамент переходить нет необходимости, так как залегающие грунты вполне пригодны и для такого варианта фундаментов.

^ 3. Расчет и конструирование свайных фундаментов.
В данном проекте необходимо произвести расчет для свайного фундамента :

свайный фундамент в «кусте» ( для внутренних колонн по оси Б)
    1. ^ Выбор типа, вида, размеров свай и назначение габаритов ростверков.

Рассчитываем свайный фундамент под стену «В» с подвалом.

3.1.1. Определение нагрузок.

Нагрузки собираются по I и II предельному состоянию:

I-е пр. сост. где: f =1.2

II-е пр. сост. где: f =1

для «куста» по оси Б

N01=2700·1.2=3240 kH

N011=2700·1=2700 kH

3.1.2. Назначаем верхнюю и нижнюю отметки ростверка.

В.Р.=-3,15 м

hр=1,5 м

Н.Р.=-4,65 м.

      1. Выбираем железобетонную сваю С 7-30.

Тип –висячая, с упором в слой полутвердой глины

Вид- забивная

С квадратным сечением 0,3х0,3 м, длиной 7м.
^ 3.2 Определение несущей способности и расчетной нагрузки свай.
где:

с – коэффициент условий работы свай в грунте.(1)

R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи.(3600 кПа)

A – площадь поперечного сечения сваи.(0.09 м2 )

u – наружный периметр поперечного сечения сваи(1.2 м)

fi – расчетное сопротивление i-го слоя (по боковой поверхности сваи, кПа)

cr =1; cf =1 – коэффициенты условий работы грунта, соответственно , под нижним концом сваи и учитывающий влияние способа погружения на расчетное сопротивление грунта.

Nc=Fd/k , где: k =1.4 – коэффициент надежности по нагрузке.

Определение сопротивления грунта по боковой поверхности сваи

N

hi

cfi

zi

fi

cf·hi·fi

1

0,4

1

4,6

23,2

9,28

2

1,6

1

5,6

57,2

91,52

3

1,6

1

7,2

60,4

96,64

4

1,6

1

8,8

63,2

101,12

5

2,05

1

10,625

55,2

113,16




Fd=1·(1·3600·0.09+1,2·401,72)=806kH

Расчетная нагрузка:

Nc= Fd/γk=806/1.4=575,76kH
    1. ^ Определение числа свай в свайном фундаменте и проверки по 1 группе предельных состояний.

3.3.1. Число свай

где:

NcI – нагрузка на фундамент в уровне поверхности земли.

Nc – принятая расчетная нагрузка

- коэффициент , зависящий от вида свайного фундамента

=9 – для «куста»

d – размер стороны сечения сваи = 0.3 м

hp – высота ростверка от уровня планировки до подошвы

mt (20 кН/м3)– осредненный удельный вес материала ростверка и грунта на уступах.

    1. – коэффициент надежности

Принимаем число свай равное шести.

      1. Уточнение размеров ростверка в плане.

Принимаем прямолинейное расположение свай в фундаменте, расстояние между ними – необходимый минимум 3d (0.9м), расстояние от грани ростверка до грани сваи: с0=0,3d+0.05=0.14м

Расстояние от центра сваи до края ростверка:

0.5d + c0 = 0.15 + 0.14 =0.29 м.

Общий габарит ростверка: bp = 3d + 2c0 = 0.9 + 20.28 = 1.46м.

lр=2·3d+2c0=1,8+2·0,28=2,36м.

Принимаем размеры ростверка в плане 1,5х2,5м.

3.4 Проверка напряжений в свайном основании по 2 группе предельных состояний (по подошве условного свайного фундамента).

φ1=25 град h1=0.4м

φ2=35 град h2=4.8м

φ3=18,5 град h3=2,05м



φср/4=29,78/4=7,44о

Ширина условного фундамента:

где:

b - расстояние между осями крайних свай

d – размер поперечного сечения сваи

l – расстояние от острия сваи до уровня, с которого происходит передача давления боковой поверхностью сваи на грунт.

by=2·tg(29,78/4)·7,25+0.9+0.3=3,1

Ay=by2=3.12=9.61

Условие прочности :

Py < Ry

Ry – расчетное сопротивление грунта условного фундамента

Py - расчетная нагрузка

Py = ( NoII + NfII + NgII +NcII ) / Ay

NfI1=Vрос*·γбет·1,1=(1,5·1.2·1.2-0.9·0.8·0.5+0,3·2,5·1,5)·25·1,1=90,34кН

NgI1=Vгр·γгр·1,2=(2.9·0.275·1.2+0.813·6.2·2+2·1.5·0.95·6.2)·1.2·19,9=713 кН

NcII=97,88кН

NoII=2700кН

Ру=(2700+97,88+713+90,34)/9,61=374,7kH/м2

Ру
Условие прочности выполнено.
^ 3.5 Расчет осадок условного свайного фундамента
Эпюра напряжений от собственного веса грунта:

где:



Высота слоя, м

Удельный вес грунта, кН/м3

zgi, кН/м2

общ, кН/м2

1

0

0

0




2

1,8

19,9

35,82

35,82

3

1,4

10,75

15,05

50,87

4

4,8

10,08

48,38

147,64

5

σzw-6.2м

10

62

209,64

6

7,2

19,3

138,96

348,6

i – удельный вес i-го слоя грунта .

Нi – толщина i-го слоя.

zg0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

Строим вспомогательную эпюру 0.2zg – для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.

zg0=248,24 кН/м2

Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента:

zp=P0 , где:

P0 = Pср - zg0 ­ - дополнительное вертикальное давление на основание

Рср – среднее давление под подошвой фундамента.

P0 =617,7–248,24 =369,46 кПа

 - коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины

hi = 0.4b = 0.42,5 = 1м

N слоя

Hi

zi



i

zp=P0·

0

0

0

0,00

1

369,460

1

1

1

0,80

0,86

317,736

2

1

2

1,60

0,5628

207,932

3

1

3

2,40

0,3578

132,193

4

1

4

3,20

0,2375

87,747

5

1

5

4,00

0,1658

61,256

Сжимаемую толщу основания определяем графически – в точке пересечения графиков

f(0.2zg0) и f(zp) - Сжимаемая толщина Нс=4,6 м zp = 70кПа

zg = 324 кПа

0.2zg = 64.8 кПа – условие выполнено

Аналитическая проверка: zp = 0.2zg  5 кПа =64,85 условие выполнено

Расчет осадки:

hi

Еi

σzp кров.

σzp под.

σzp сред.

S

1

19500

369,46

317,74

343,60

0,018

1

19500

317,74

207,93

262,84

0,013

1

19500

207,93

132,93

170,43

0,009

1

19500

132,19

87,74

109,97

0,006

1

19500

87,75

61,26

74,51

0,004
















0,049


S = 0.0490.8 = 0.039 м =3,9 см

Осадка не превышает допустимые 8 см.
^ 3.6 Подбор оборудования для погружения свай. Определение расчетного отказа.
Глубина погружения сваи Sa от одного удара молота или от работы вибропогружателя в течение 1 минуты называется отказом.

Определяется по формуле:



где:

 = 1500 кПа – для ж/б свай

g = 1

2 = 0.2 – коэффициент восстановления

М =0,8 - коэффициент зависящий от грунта под концом сваи.

Еd=1,75·a·N – расчетная энергия удара молота

Еd = 1.7525575,76 = 25189,5 Дж=25,2 кДж

N = 575,76 кН – расчетная нагрузка на сваю.

Выбираем паро-воздушный молот одиночного действия СССМ-570:

расчетная энергия удара 27 кДж

масса молота 2,7 т

масса ударной части 1,8т

Высота подъема цилиндра 1,5м

условие применимости:

m1 = 27 кН – масса молота

m2 = 15,9 кН - вес сваи

m3 = 0.3 кН – масса подбабка

km = 5


м
^ 3.7 Заключение по варианту свайных фундаментов. Назначаем свайные фундаменты из забивных свай по ГОСТ 19804.1-79* квадратного сечения 0,3х0,3м, длиной 7м. Марка сваи С 7-30, несущая способность Fd=806кН. Ростверки монолитные железобетонные высотой 1,5м. Несущий слой-глина полутвердая с IL=0.27. Оборудование для погружения - паро-воздушный молот одиночного действия ССС-570 с Еd=25.2 кДж. Расчетный отказ-0,004м. ^ 3.8 Рекомендации по производству работ и устройству гидроизоляции. Земляные работы должны выполнятся комплексно-механизированным способом в соответствии со СНиП 3.02.07-87. Ширина по дну траншеи с учетом ширины конструкции фундаментов и необходимостью спуска людей с добавлением 0,6м. ^ Наружную поверхность фундаментов, стен подвала покрывают двумя слоями горячего битума. Заключение
Выполнив курсовой проект я научился рассчитывать как фундаменты мелкого заложения, так и свайные фундаменты.

После проведенных расчетов как основной вариант принимаем фундаменты мелкого заложения:

После проведенных расчетов принимаем фундаменты:

-по оси «А»( в бесподвальной части здания) – сборный под колонны ФВ8-1 2,7х2,4м Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -1800 мм.


-по оси «Б» (в бесподвальнй части здания) – сборный под колонны ФВ10-1 3,3х3м Глубина заложения фундамента от планировочной отметки –1800 мм.


-по оси «В» (в подвальной части здания) – сборный под колонны ФВ4-2,1х1,8м. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -4800 мм.

-по оси «Г» (в подвальной части здания) – ленточный, сборный. Плиты железобетонные Ф16; блоки фундаментные марки – ФС 6. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -4800 мм.

Как второй вариант строительства можно принят свайный фундамент, со сваями длиной 7м марки С7-30.


Список использованной литературы.



  1. Механика грунтов, основания и фундаменты( методические указания к курсовому проекту для студентов специальности 1202) ДВГТУ 1984. г.Владивосток

  2. Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов. М.: Стройиздат, 1990

  3. Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты. Л.: Стройиздат 1988



primernie-voprosi-gosudarstvennogo-ekzamena-po-pedagogike-psihologii-i-metodike-prepodavaniya-izobrazitelnogo-iskusstva.html
primernie-voprosi-k-ekzamenu-programma-vstupitelnih-ispitanij-vramkah-ekzamena-politicheskaya-filosofiya-po-napravleniyu.html
primernie-voprosi-k-zachetu-i-ekzamenu-uchebno-metodicheskij-kompleks-po-discipline-yuridicheskaya-psihologiya-specialnost.html
primernie-voprosi-obshie-voprosi-1-pro-kogo-mozhno-skazat-lezet-iz-kozhi-von-o-zmeyah.html
primernie-voprosi-viktorini-a-skolko-vsego-shtatov-v-amerike.html
primernie-zadachi-programma-zakonovedeniya-dlya-podgotovki-oficerov-zapasa-i-dlya-kursov-voennogo-vremeni-i.html
  • nauka.bystrickaya.ru/upravlenie-vozdushnim-dvizheniem-planirovanie-poletov-za-isklyucheniem-prilozheniya-1-k-fp-ivp-s-uchetom-togo-chto.html
  • testyi.bystrickaya.ru/9-voprosi-dlya-podgotovki-k-ekzamenu-uchebno-metodicheskij-kompleks-dlya-specialnostej-030501.html
  • testyi.bystrickaya.ru/administracii-goroda-tuli-postanovlenie-ot-12-noyabrya-2008-g-n-4580-o-poryadke-utverzhdeniya-i-vidachi-shem-raspolozheniya-zemelnih-uchastkov-na-kadastrovih-planah-ili-kadastrovih-kartah-sootvetstvuyushej-territorii.html
  • write.bystrickaya.ru/gosduma-rf-monitoring-smi-14-marta-2006-g.html
  • lecture.bystrickaya.ru/baromembrann-aparati.html
  • kontrolnaya.bystrickaya.ru/raspisanie-uchebnih-zanyatij-dlya-studentov-5-kursa.html
  • spur.bystrickaya.ru/koncepciya-vospitatelnoj-raboti-so-studentami-v-ivanovskom-gosudarstvennom-energeticheskom-universitete-im-v-i-lenina-osnovnie-polozheniya.html
  • essay.bystrickaya.ru/besedi-o-zolotih-stihah-pifagora-stranica-14.html
  • universitet.bystrickaya.ru/stroitelstvo-federalnaya-sluzhba-gosudarstvennoj-statistiki.html
  • thesis.bystrickaya.ru/prepodavatel-shkoli-inostrannih-yazikov-ili-franka-stranica-3.html
  • lektsiya.bystrickaya.ru/posobie-soderzhit-teoreticheskie-svedeniya-po-russkomu-yaziku-i-raznoobraznie-uprazhneniya-po-orfografii-punk.html
  • paragraph.bystrickaya.ru/korporativnie-meropriyatiya-kak-sredstvo-ukrepleniya-vnutrnnego-imidzha-kompanii-na-primere-trest-skm.html
  • student.bystrickaya.ru/1112-predikatnie-sinhronizacionnie-zahvati-lekciya-bazi-dannih-i-fajlovie-sistemi-na-pervoj-lekcii-mi-rassmotrim.html
  • knowledge.bystrickaya.ru/neobosnovannie-massovie-repressii-dannij-material-vzyat-s-oficialnogo-sajta-gazeti.html
  • reading.bystrickaya.ru/mektepke-dejng-zhastai-dene-trbies-zhne-salauatti-mr-saltin-aliptastiru-sharttari.html
  • predmet.bystrickaya.ru/rossiya-imeet-svoj-put-razvitiya-sporta-zayavil-mutko-05-07-2012-glavnie-novosti-sporta-4.html
  • universitet.bystrickaya.ru/t-i-grichenenko-tehnicheskaya-redakciya-kompyuternaya-verstka-i-predpechatnaya-obrabotka.html
  • tasks.bystrickaya.ru/2-seriyascenarij-igrovogo-filma2-seriya2-seriya-scenarij-igrovogo-filma.html
  • institute.bystrickaya.ru/glava-6-pravila-golosovaniya-rostovskaya-oblast-batajskaya-gorodskaya-duma-reshenie.html
  • crib.bystrickaya.ru/ioann-solsberijskij.html
  • ekzamen.bystrickaya.ru/signalizaciya-stroitelnie-normi-i-pravila-normi-proektirovaniya-kotelnie-ustanovki-snip-ii-35-76.html
  • literatura.bystrickaya.ru/specialnost-06010365-pediatriya-obshij-konkurs-aliluev-aleksej-andreevich-132.html
  • control.bystrickaya.ru/chast-iv-proekt-dogovora-konkursnaya-dokumentaciya.html
  • learn.bystrickaya.ru/glava-2-chelovek-sergej-rajchenko-istoki-sokrovennoj-psihologii.html
  • kolledzh.bystrickaya.ru/annotaciya-rabochej-programmi-uchebnoj-disciplini-po-viboru-studentov-kultura-rechi-i-delovoe-obshenie.html
  • obrazovanie.bystrickaya.ru/pravovoe-obespechenie-deyatelnosti-v-sfere-informacionnih-tehnologij-uchebno-metodicheskij-kompleks-dlya-slushatelej.html
  • studies.bystrickaya.ru/individualnoe-zadanie-familiya-imya-otchestvo-mesto-raboti-dolzhnost-stranica-3.html
  • learn.bystrickaya.ru/glava-8-smert-ili-rozhdenie-viktor-yurevich-kuvshinov.html
  • college.bystrickaya.ru/23rekviziti-normativnih-pravovih-aktov-reglamentiruyushih-poryadok-ispolneniya-funkcij-rostransnadzora-predstavleni-v-tablice-4.html
  • znanie.bystrickaya.ru/78-voennoe-delo-belorusskij-institut-sistemnogo-analiza-i-informacionnogo-obespecheniya-nauchno-tehnicheskoj-sferi.html
  • uchit.bystrickaya.ru/troyanovskij-boris-sergeevich-tolstoj-aleksej-nikolaevich-6.html
  • spur.bystrickaya.ru/lekciya-3-istoriya-razvitiya-sistemi-testirovaniya-za-rubezhom-i-v-rossii-uchebno-metodicheskij-kompleks-po-discipline.html
  • lesson.bystrickaya.ru/polsko-ukranske-spvrobtnictvo-na-suchasnomu-etap.html
  • shpargalka.bystrickaya.ru/uchebno-tematicheskij-plan-povisheniya-kvalifikacii-po-kursu-puskonaladochnie-raboti-elektrotehnicheskoe-napravlenie.html
  • bukva.bystrickaya.ru/pravovoj-status-inostrannih-investicij-v-rossii-chast-6.html
  • © bystrickaya.ru
    Мобильный рефератник - для мобильных людей.